椭圆形封头大开孔实验研究结论

     通过前面的理论计算，有限元分析和实验研究以及在各章中进行的综合分析比较，本论文得出以下结论:

    (1)本文理论计算的椭圆形封头大开孔结构的接管和椭圆形封头侧连接边缘的内、外表面的应力分布状况，在连接边缘的焊缝根部以外区域与有限元分析和实验研究得到的应力分布状况是一致的。说明本文的理论计算在这个区域是正确的。

    (2)由于目前薄壳理论无法处理带有焊缝的椭圆形封头大开孔问题的焊缝区域应力分布问题，因此，本文理论解忽略焊缝的影响得到的结果在焊缝区与有限元计算产生偏差是正常的。而通过有限元分析和实验研究发现。在开孔率为0.6的椭圆形封头大开孔结构中，由于焊缝构存在，使连接边缘的峰值应力下降，焊缝中心部位的应力远小于焊缝边缘根部的应力。因此，不考虑焊结的理论计算的 应力点的位置，已由椭圆形封头与接管外表面的连接边界上(S=0)，移到椭圆形封头和接管的椭圆侧外表面位置上，并且在该位置处，理论计算结果与有限元计算结果 吻合，因此本文认为，该结构内、外表面焊缝处的实际应力分布状况应以本文有限元分析的为准，但 应力，仍然可以采用理论计算的结果。因为两者的计算结果是很—致的。从工程设计的角度出发，由于有限元计算结果与焊缝的结构尺寸有很大关系，如实际加工中。焊接没有达到规定的结构尺寸要求，则有限元计算结果 很可能是不 的，因此，采用有限元计算结果，一定要对制造工艺技术提出严格的要求，只要加工中不能保证焊缝的结构尺寸要求，则推荐采用本文的理论计算结果进行设计，由于理论计算的 应力值略高于有限元和实验研究的 应力值，因此采用本文理论计算的结果对于压力容器的设计和强度校按是偏于 的。

    (3)本文理论采用的是—个边缘的假设，弗规定适用的开孔率范田为0.3至0.7。从本文对开孔率为0.6的椭圆形封头大开孔结构的有限元分析和实验研究来看，椭圆形封头与筒身连接的另—个边缘对椭圆形封头侧的应力分布状况会有所影响，但是与接管和椭圆形封头的连接边缘比起来。这影响是可以忽略的。这也证明了本文理论在一定范围内作出的—个边缘假设的正确性。

    (4)本文通过有限元计算得出了开孔率为0.6椭圆形封头大开孔结构的连接区边缘的内、外表面的应力分布歌况图，并与理论作出正确的比较，为理论计算在大开孔范围的应用提供了 的依据。

    (5)综上所述，本文认为：由于椭圆形封头大开孔结构内、外表面应力分布状况复杂，在实际工程强度设计方面来说，不能仅从应力分布的某个 应力值来考虑，而应该按应力分类的设计方法综合起来考虑。